攪拌器設計中通常需要考慮的因素是能量密度(W/m3)和整體流速(m/s)，特別是在污水處理中。由于已經(jīng)出現了新的的攪拌系統，故能量密度標準已經(jīng)轉而用來(lái)表示zui大能耗了。
有效的攪拌是在整體流動(dòng)條件下獲得的，水池中的介質(zhì)整體都在發(fā)生運動(dòng)，并且成為攪拌工藝的一部分。整體流速通常為0.15～0.35m/s，現在往往被用作攪拌程度的設計參數。由于無(wú)循環(huán)通道的水池也存在著(zhù)如何正確定義和測量所需流速的問(wèn)題，故只在學(xué)術(shù)上規定一個(gè)整體流速是不夠的。直到今天，整體流速仍是污水處理中zui可行的對通用攪拌狀態(tài)進(jìn)行定量分析的方法，而以沉積量、活體積、污泥分布均勻度等參數來(lái)定量表示攪拌度的工作正在進(jìn)行之中。
整體流動(dòng)是由攪拌器射流的動(dòng)量驅動(dòng)的，其根本上就是攪拌器的反應推力，它與攪拌器的位置共同決定著(zhù)所產(chǎn)生的流動(dòng)形式。如果攪拌器的位置和某一應用中所需要的推力以及攪拌器的推力數據已知，就可據此進(jìn)行設備選型了。?2 流量的計算? zui近的一篇報道顯示，使用計算機流體動(dòng)力學(xué)(CFD)可以準確地預測潛水攪拌機所產(chǎn)生的流量。為了計算流量，必須解出納維—斯托克斯方程，這可依靠計算機的幫助并采用雷諾數平均的方法，還需要正確選擇湍流、攪拌器型式以及計算中所采用的計算網(wǎng)格。如射流沖力(即攪拌器推力，單位：牛頓)。另外，與攪拌器力矩(角動(dòng)量通量)也有一定的關(guān)系，但沒(méi)有那么重要。
依照攪拌器推力和攪拌器位置，正確使用CFD可以進(jìn)一步增進(jìn)攪拌器系統設計工具的準確性。在這些設計中，攪拌器推力是zui重要的定量因素，由于ITT飛力系列各種攪拌器所產(chǎn)生的推力是已知的，因此攪拌器選型過(guò)程就完成了。3測量推力的試驗臺? ITT飛力試驗臺如圖1所示，包括一個(gè)專(zhuān)門(mén)設計的容器、一個(gè)帶導桿的框架和所需的負載單元及與計算機相連的推力測量設備?？蚣苁沟脭嚢杵魉a(chǎn)生的推力可以施加在負載單元上，除了推力以外還有其他的儀表記錄電機輸入功率(采用3W計法)和電流。
該試驗臺具有的導流板系統和安裝在罐中的有孔板保證了回流水不會(huì )影響攪拌器的性能，其目的是為了獲得穩定的、與無(wú)限液體體積中相類(lèi)似的試驗條件。這些條件在設計攪拌系統時(shí)可作為基準點(diǎn)，而攪拌器性能還要根據周?chē)牧鲃?dòng)情況加以修正。
試驗裝置(裝有攪拌器和推力測量設備)在1∶10的試驗模型中共進(jìn)行了40多次試驗，zui終是將攪拌器放置在與前中心板上的一個(gè)孔相對的地方，前中心板與兩個(gè)成一定角度的側導流板相連，幾乎到達了罐的邊緣，形成一個(gè)“A”字形狀。在流量大的情況下這兩個(gè)流量收縮(一個(gè)位于“A”與罐壁之間，另一個(gè)位于“A”的入口)可大大提高系統的穩定性。放置在“A”的入口上方的一個(gè)帶孔的板阻斷了返混，更進(jìn)一步提高了系統穩定性。4 攪拌器推力測量標準化 因為以牛頓表示的攪拌器推力正逐漸成為被廣為接受的潛水攪拌機選型參數，所以各攪拌器供應商所提供的數值必須是直接可比的。在這方面，ITT飛力已經(jīng)在ISO發(fā)起了有關(guān)攪拌器性能測量的標準化工作。在EuroPump中由ITT飛力召集了一個(gè)推力測量標準小組，而美國水力委員會(huì )(ITT飛力是其成員)也開(kāi)始了同一領(lǐng)域的工作——除ISO內部外，還自己獨立進(jìn)行工作。標準化工作大量采用了ITT飛力十幾年來(lái)在推力測量方面所獲得的知識和經(jīng)驗。
用于潛水攪拌機的攪拌器推力標準能夠保證更為透明的攪拌器選型程序，將大大造福于工業(yè)。ITT飛力愿向任何感興趣的各方提供全套試驗臺圖紙，希望以此加快推力標準引入的進(jìn)程。5 結語(yǔ)? 如果系統設計師和工程師接受攪拌器推力作為潛水攪拌機選型的首要參數，那么在行業(yè)內進(jìn)行攪拌器推力測量標準化就顯得尤為重要了。